来源：汽机监督（ID：qijijiandu）

1　设备简况

某电厂2号机组为660MW超超临界燃煤发电机组， 锅炉型号为HG2114/29. 3-HM14。汽轮机为CJK-660/651-28/0. 4/600/610,超超临界、一次中间再热、单轴、三缸两排汽、间接空冷凝汽式汽轮机。发电机采用QFSN-660-2-22B型， 为汽轮机直接拖动的隐极式、二极、三相同步发电机，采用水氢氢冷却方式。给水系统设备配置1台100%容量汽动给水泵，为16X16X18-5StgHDB。投产时间2020年9月19日。

2　运行工况

2021年8月8日14点38分,#2机组负荷398MW，主汽压力21.15MPa， 再热蒸汽压力3.44MPa，主汽温度599.3℃，再热蒸汽温度591.4℃，主汽流 量1087.9t/h，给水流量1144.3t/h，除氧器压力0.62MPa ,除氧器温度 166℃，除氧器水位554.3mm。

#2机组汽动给水泵运行，小机进汽压力0.63 MPa，进汽温度352. 8℃, 汽泵转速4044 r/min，#2轴承X振动19.42μm, #2轴承Y振动21.89μm， #3轴承X振动36.55μm，#3轴承Y振动35.79μm，#4轴承X振动27.45μm，#4轴承Y振动21.87μm，各轴瓦温度正常,参数稳定。

3　事件经过

经调取工程师站历史曲线和SOE信息：

13: 55: 35 #2轴承X振动由20.13μmm下降至17.63μm，#2轴承Y振动 由20.32μm 上升至 22.87μm，#3 轴承 X 振动由 34. 28μm 上升至 50.04μm， #3轴承Y振动由32.00μm上升至47.09μm;

14:03:34 #2轴瓦与#3轴瓦振动回落正常，#2轴承X振动20.42μm，

#2轴承Y振动21.89μm，#3轴承X振动34. 55μm，#3轴承Y振动32.79 um;

14: 38: 03 #3轴承X振动由36.35μm开始上升，#3轴承Y振动由35. 06μm;

14:41:31 #3 轴承 X 振动达到 80.05μm, #3 轴承 Y 振动 72.1μm, DCS 发给水泵振动大声光报警，运行人员准备解AGC降负荷；

14: 41: 46 #3轴承X振动达到103.2μm，#3轴承Y振动90.5μm，达到保护动作值跳闸（保护动作值：汽动给水泵#1-#4瓦任意轴振报警值80μm与 同轴另一点跳机值100um )，保护动作正常，汽动给水泵跳闸；

14:41:46 #2锅炉MFT,机组跳闸。MFT首出为给水泵全停，锅炉灭火、 汽轮机跳闹、发电机跳闸。

电科院调取历史站曲线，检查汽动给水泵各运行参数均未发现异常，初 步判断为汽动给水泵本体机械故障导致。

经检修现场检查汽动给水泵入口管道固定支座垫块脱落；恢复固定支座垫块后，进行汽泵盘车进一步检查后，发现汽动给水泵驱动端（#3轴瓦振动大侧）轴承箱挡油套断裂。

后经与厂家联系沟通，分析认为挡油套断裂会引起机组轴瓦振动升高。

8月11日23:00，更换完成#2机组#3轴承挡油盘，汽动给水泵试转正常。8月12日9: 36，#2机组并网运行，共计停运91小时。

4　原因分析

4.1 13:55:35对#3轴承振动爬升过程进行分析，#3轴承挡油套产生裂纹发生变形，与轴承箱体接触产生摩擦，造成振动略有升高，经8分钟后接触脱开，振动回落正常。

4.2 14: 38: 03 #3轴承X向振动与Y向振动开始爬升至跳闸值，共计3分钟，#3轴承挡油套断裂，再次与轴承箱体碰磨，导致振动升高跳闸。

4.3 经送检#2机组汽动给水泵#3挡油盘，检测确认是产品质量问题。

5　暴露问题

5.1 岗位安全生产责任制落实不到位。物资部、工程部相关人员未落实本岗位职责。

5.2 厂家生产设备质量把关不严，设备三级验收不到位，对于成套设备验收经验不足，未能及时发现设备存在安全隐患。

5.3 风险分级管控及隐患排查不到位。未能及时对汽动给水泵轴承箱挡油套断裂的风险认识不足，隐患排查工作开展不彻底。

6　防范措施

6.1 检查#2机汽动给水泵驱动端、非驱动端挡油套是否有裂纹，是否存在缺陷。

6.2检查#1机运行机组给水泵两端轴承挡油套是否有异音及摩擦迹象。

6.3调取#1机运行机组给水泵振动历史曲线检查振动是否有突升情况，并加强轴瓦振动的监视。

6.4 利用机组检修机会将# 1机组更换较好材质的挡油套。

6.5 促厂家备齐#1、#2机组汽动给水泵共计8套挡油盘，且要求为铜基材质。